电涌保护器【电涌保护器应用分析论文】

电涌保护器应用分析论文

电涌保护器应用分析论文 摘要:探讨了电涌保护器(SPD)应用中的4个颇有争议的问题,这就是 SPD的响应时间、多级SPD的动作顺序、不同波形冲击电流的等效变换以及SPD 的残压与冲击电流峰值的关系。最后说明了SPD应用中各电压之间的相互关系。

关键词:电涌保护器响应时间冲击电流防雷保护 一、前言 电涌保护器(SPD)是抑制由雷电、电气系统操作或静电等所产生的冲击电 压,保护电子信息技术产品必不可少的器件。随着各种电子信息技术产品越来越 多地渗入到社会和家庭生活的各个领域,SPD的使用范围日益扩大,市场需求量 日益增长。

总的来说,电子信息技术产品的过电压保护还是一个新的技术领域,两相 关于SPD的国际标准IEC61643-1和IEC61643-21发表才几年,有关SPD应用中的许 多问题还存在着争议,本文就其中的4个问题提出笔者个人的看法,以期引起讨 论。它们是:SPD的响应时间,多级SPD的动作顺序,不同波形冲击电流的等效 变换以及SPD的残压与冲击电流峰值的关系。最后对SPD应用中各个电压之间的 相互关系作了说明。

二、SPD的响应时间 不少人错误地认为,响应时间是衡量SPD保护性能的一个重要指标,制造 厂也在其技术资料中列明了这一参数,但许多制造厂并不知道它的确切含义,也 未进行过测量。一个流行的观点是,在响应时间内,SPD对入侵的冲击无抑制作 用,冲击电压是"原样透过"SPD而作用在下级的设备上。这不符合SPD的是工作 情况,是错误的。

SPD中对冲击过电压起抑制作用的非线性元件,按其工作机理可区分为" 限压型"(如压敏电阻器、稳压二极管)和"开关型"(如气体放电管、可控硅)。

氧化锌压敏电阻器是一种化合物半导体器件,其中的电流对于加在它上面 的电压的响应本质上是很快的。

那么,以前的技术资料中所说的用压敏电阻构成的SPD响应时间r≤25ns是怎么回事呢? 这是技术标准IEEEC62.33-1982[2]中定义的响应时间,它是一个用来表征" 过冲"特性的物理量,与通常意义上的响应时间是完全不同的另外一个概念。为 了说明这一点。

IEEEC62.3(6.3)电压过冲(UOS)。在冲击电流波前很陡、数值又很大时, 测量带引线压敏电阻的限制电压的结果表明,它大于以8/20标准波时的限制电压。

这种电压增量UOS称作"过冲"。尽管压敏电阻材料本身对陡冲击的响应时间有所 不同,但差别不大。造成过冲的主要原因是在器件的载流引线周围建立起了磁场, 该此磁场在器件引线和被保护线路之间的环路中,或者在引线与模拟被保护线路 的测量电路之间的环路感应出电压。

在典型的使用情况下,一定的引线长度是不可避免的,这种附加电压将加 在压敏电阻器后面的被保护线路上,所以在冲击波波前很陡而数值又很大的条件 下测量限制电压时,必须认识到电压过冲对于引线长度和环路耦合的依赖关系, 而不能把过冲作为器件内在的特性来看待。

近几年来发表的国际电工委员会关于SPD的技术标准IEC61643-1和 IEC6163-21都没有引入响应时间这一参数:IEEE技术标准C62.62-2000[]更明确指 出,波前响应的技术要求对SPD的典型应用而言是没有必要的,可能引起技术要 求上的误导,因此如无特别要求,不规定该技术要求,也不进行试验、测量、计 算或其他认证。这是因为:
(1)对于冲击保护这一目的而言,在规定条件下测得的限制电压,才是 十分重要的特性。

(2)SPD对波前的响应特性不仅与SPD的内部电抗以及对冲击电压起限 制作用的非线性元件的导电机理有关,还与侵入冲击波的上升速率和冲击源阻抗 有关,连接线的长短和接线方式也有重要影响。

笔者认为,对于电源保护用SPD,以下三项技术指标是重要的:①限制电 压(保护电平);
②通流能力(冲击电流稳定性);
③3连续工作电压寿命。

三、多级SPD的动作顺序 当单级SPD不能将入侵的冲击过电压抑制到规定保护电平以下时,就要采用含有二级、三级或更多级非线性抑制元件的SPD。

非线性元件Rv2和Rv2都是压敏电阻,实用中RV1也可以使气体放电管, Rv2也可以是稳压管或浪涌抑制二极管(TVS管)。两极之间的隔离元件Zs可以 是电感Ls或电阻Rs,若RV1和RV2的导通电压分别是Un1和Un2,所选用的元件 总是Un2Un1。

有人认为,当入侵冲击波加在X-E端子上时,总是第一级RV1先导铜,然 后才是第二级。实际上,第一级或第二级先导通都是可能的,这取决于以下因素:
(1)入侵冲击波的波形,主要是电流波前的声速(di/dt);

(2)非线性元件Rv1和RV2的导通电压Un1和Un2的相对大小;

(3)隔离阻抗Zs的性质是电阻还是电感,以及它们的大小。

当Zs为电阻Rs时,多数情况是第二级先导通。第二级导通后,当冲击电流 I上升到iRs+Un2≥Un1是第一级才导通。第一级导通后,由于在大电流下第一级 的等效阻抗比Rs加第二级的等效阻抗之和小得多。因而大部分冲击电流经第一级 泄放,而经第二级泄放的电流则要小得多。若第一级为气体放电管,它导通后的 残压通常低于第二级的导通电压Un2,于是第二级截止,剩余冲击电流全部经第 一级气体放电管泄放。

若Zs为电感Ls,且侵入电流一开始的上升速度相当快,条件Ls(di/dt)+ Un2Un1得到满足,则第一级先导通。若第一级导通时的限制电压为Uc1(1),则以后 随着入侵冲击电流升速(di/dt)的下降,当条件UC1(1)≥Ls(di/dt)+Un2得到满足时, 第二级才导通。第二级导通后,将输出端Y的电压,抑制在一个较低的电平上。

四、不同波形冲击电流的等效变换 SPD的冲击电流试验会碰到诸如8/20、10/350、10/1000或2ms等不同波形, 那么从对于SPD的破坏作用等效的角度看,如何进行不同波形冲击电流的峰值换 算,有人主张按电荷量相等的原则进行换算。按照这一原则,只要将两种不同波 形的电流波对时间积分,求得总的电荷量,令两个电荷量相等,就可得到两种波 的电流峰值之间的比例关系了。这种变换方法与泄放冲击电流的元件没有一点关 系,显然是不切合实际的。还有人主张按能量相等的原则进行换算。按照这一原 则,不仅要知道两个电流波形,还要知道当这两个电流波流入电压抑制元件时,该元件两端限制电压的波形,然后将各个时刻对应的电流值和电压值相乘而得出 功率波,再将功率波对时间积分得出能量,令两个能量值相等,就可得到两个电 流峰值之间的比例关系了。这种变换方法考虑到了具体的非线性元件,但没有考 虑冲击电流的热效应和电流值很大时的电动力效应。实际上就氧化锌压敏电阻而 言,它能承受的8/20冲击电流的能量比承受2ms时的能量大。该图表明了厚度为 1.3mm的早期压敏电阻样品能承受的冲击电流能量随电极面积的变化。可见,能 量相等的原则至少对压敏电阻是不适用的。

对氧化锌压敏电阻在大电流下破坏机理的研究得出了下述结果[4];
在大 电流作用下,压敏电阻的破坏模式有两种,当大冲击电流的时间宽度不大于50μs 时(例如4/10和8/20波),电阻体开裂;
当电流值较小而时间宽度大于100μs时(例 如10/350、10/1000和2ms波),电阻体穿孔。两种不同破坏模式可以这样解释:
时间很短的大电流在电阻体内产生的热量来不及向周围传导,是个绝热过程,加 上电阻体的不均匀使电流的分布不均匀,这样电阻体不同部位之间的温差很大, 形成很大的热应力而使电阻体开裂。当冲击电流的作用时间较长时,电阻体不均 匀造成的电流集中,使电阻体材料熔化而形成穿孔。

使用压敏电阻体破坏的电流密度J(A・cm-2)与冲击电流波的时间宽度r(μs) 之间的关系,在双对数坐标中大体为一条斜率为负值的直线,因而可用下面的方 程式来表达:
logJ=C-Klogr 式中,C和K是与具体器件相关的两个常数,可以根据实验资料推算出来, 于是就可以计算出这种产品能够承受的不同波形冲击电流的峰值了。

综上所述,对于以压敏电阻作为非线性抑制元件的SPD,为进行不同波形 冲击电流之间的等效变换,应以两种不同波形(例8/20、10/350)的冲击电流对 所选定的压敏电阻进行试验,分别得出使试样失效的两个电流峰值,代入上式, 求得常数C和K的具体数值,然后利用该公式进行计算。试验式不一定进行到样 品开裂或穿孔,可将压敏电压变化达到-10%作为失效判据。

应当指出,就是不同企业、不同批次的压敏电阻器,尽管尺寸规格相同, 但实际能承受的冲击电流(能量)的水平可能相差很大,因此必须对每批供货逐 批抽样检验。